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凝结水再循环调节阀的降噪音处理措施
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在大多数的发电厂凝结水系统中，凝结水再循环调节阀一般选用单级或两级减压笼罩式结构，阀后通过渐扩管与管道相连接。由于笼罩式调节阀在前后压差较大的情况下，阀后渐扩管部位出现强烈的汽蚀噪音，进而引发剧烈的管道振动。一般此时现场测量噪音超过100dB，阀门本体振动振幅超过0.50mm。在运行中将气动执行机构部件振动脱落而导致阀门运行异常。一般处理时将阀门改造为迷宫式或多级减压结构的调节阀，并增加阀门通径的方式来解决。由于以上的方式投资费用很高，现推荐一种简单易行、成本低廉且有效的处理方式：在调节阀后加装节流孔，通过增加调节阀后压力的方式有效解决调节阀的汽蚀噪音和振动。
1 再循环调节阀运行状况
以常规的超临界600MW机组为例，来取用再循环调节阀的主要运行参数(见表1)。
表1 凝结水再循环调节阀设计参数
调节阀前后压差3.8MPa，在该压差状况下，笼罩设计通流当量面积为Φ37.88mm孔径面积，而实际测量笼罩通流面积当量于Φ53mm孔径面积。因此现场实测运行参数有差异(见表2)。
表2 凝结水再循环调节阀实际参数
实际运行中现场测量的的主要指标：
噪音：101.5dB;
阀体振动振幅值>0.5mm;
测量阀后管道振动幅度>3mm。
当再循环阀开启时，现场该区域的主要噪音来源于再循环调节阀。
2 调节阀噪音的来源及解决方案
现场凝结水再循环调节阀的噪音来源主要来源于液体动力产生的噪声，机械部分的振动也是由于液体动力产生噪声的受激产生;现场测量阀门的振动分布状况主要集中在调节阀后的渐扩喷嘴位置，现场产生的噪音源也产生在渐扩喷嘴位置。
由于调节阀前后压差较大，流体经过调节阀后，节流部位面积急剧变化，流速升高，压力下降，调节阀内的流体开始出现气、液两相流混合体，流体的减速和膨胀作用产生噪声，且调节阀后的渐扩喷嘴位置由于流道面积的急剧变化，阀门出口的流体在高速射流状态下引起流动速度不均匀，产生噪音。
解决调节阀后的噪音主要解决调节阀后的流体流动状态，使流体的流动状态尽量保持平稳，不产生强烈的射流状态。
在调节阀后加装节流孔，增加调节阀后的压力，使调节阀后的管路充盈流体，在流体经过调节阀后产生射流时，依靠水的缓冲作用使节流孔后水流平缓，消除调节阀后的噪音(管路布置，见图1)。
1-调节阀;2-节流孔;H-阀后水柱高度;L-水平射流距离
图1 调节阀后管路布置图
为保证节流孔后的管道不出现射流振动，节流孔至出口位置必须保留足够的净空高度H;节流孔后为消除射流导致的水流直接冲击管道引起振动，设计 小的射流距离L。
3 调节阀后节流孔板的设计计算
3.1 节流孔的计算
调节阀后加装节流孔的主要目的：增加调节阀后压力，消除调节阀后渐扩管道部位的汽蚀，分解调节阀承受的压差。
根据节流孔的计算方法(1)：
(1)
式中：dk—节流孔内径，mm;
G—介质流量，m3/h;
ρ—介质密度，kg/m3;
σP—节流孔前后压差，MPa。
设计计算的前提：根据调节阀的通流能力，调节阀实际的面积当量为Φ53mm孔径面积，因此为保证再循环流量，调节阀后加装的节流孔面积不能小于Φ53mm。
根据实际流量和进出口压力进行计算，取用调节阀后压力为0.9MPa(节流孔前后压差取用较小值，较大的压差会使节流孔后形成强烈的噪音和水的射流冲击)，即节流孔前后压差为0.8MPa，根据式(1)计算得节流孔板的孔径为Φ94mm。在实际的安装使用中，可以将Φ94mm的节流孔制作成多个Φ10~20mm节流孔的多孔孔板，在实际的减压过程中起到更好的流体流动调整作用，使孔板后的流体涡流流动状态减弱。
3.2 L、H的取值
节流孔后的流动属于突扩管流动。在流动截面突然扩大时，在宽截面的管道内形成一股射流，该股射流倍分灭面与其余介质分开，分散并旋卷成强烈的涡流，在约(8～12)D(D：母管内径)的管段长度上形成旋涡涡流，然后消失，流束扩散到整个截面。
因此，L的取值大于12D，保证水流平稳。
H的取值主要为保证出口水平管道充足的管道充盈度和水柱压力，因此H的取值可以选定为2D以上即可。
3.3 安装节流孔后的效果
安装节流孔后测量调节阀阀后振动和噪音主要指标：
噪音：76.5dB;
阀体振动振幅值：0.05mm;
测量阀后管道振动幅度：0.10mm。
4 结论
在发电厂凝结水泵再循环调节阀的振动处理上，采用简易的在调节阀后直接加装节流孔的方式，可以将阀门及管道的振动得到有效的控制和解决。节流孔的选择须依照以下原则：
(1)合理的节流孔径。以稍微提高调节阀后的振动为目的，节流孔直径不能小于调节阀阀笼所有通流孔综合的当量直径。
(2)选择适当的节流孔后直管段。取用的直管段不小于调节阀后出口母管内径的12倍。
(3)调节阀后出口端保持适当的水位高度。高度一般选用调节阀后母管内径的2倍以上。
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